（免費下載）JGJ/T 290-2012 組合錘法地基處理技術規(guī)程
1 總 則
1.0.1 為在組合錘法處理地基的設計、施工及質(zhì)量檢驗中做到安全適用、技術先進、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量、保護環(huán)境、節(jié)約資源，制定本規(guī)程。
1.0.2 本規(guī)程適用于建設工程中采用組合錘法處理地基的設計、施工及質(zhì)量檢驗。
1.0.3 組合錘法處理地基的設計、施工及質(zhì)量檢驗，應綜合分析地基土性、地下水埋藏條件、施工技術及環(huán)境等因素，并應結合地方經(jīng)驗，因地制宜。
1.0.4 組合錘法處理地基的設計、施工及質(zhì)量檢驗除應符合本規(guī)程外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。
2 術語和符號
2.2 符 號
Ai、Aj——第i、j層土的附加應力系數(shù)沿該土層厚度的積分值；
Ap——墩體橫截面積；
d——基礎埋置深度；
Esi——第i層土的壓縮模量；
Espi、Esj——復合地基土層、下臥土層計算模量；
Es——復合地基沉降計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值；
ak——組合錘法復合地基頂面墩間土原地基承載力特征值；
cu——墩體立方體試塊在標準養(yǎng)護條件和齡期下的無側限抗壓強度平均值；
sk——處理后墩間土承載力特征值；
spa——經(jīng)深度修正后的復合地基承載力特征值；
spk——復合地基承載力特征值；
lpi——墩長范圍內(nèi)第i層土的厚度；
m——復合地基面積置換率；
n——復臺地基墩土承載力比；
p0——相應于作用的準永久組合時基礎底面處的附加壓力；
qsi——墩周第i層土的側阻力特征值；
qp——墩端阻力特征值；
Rα——組合錘法單墩豎向承載力特征值；
Ra——由墩體強度確定的單墩墩體承載力；
s——復合地基最終變形量；
up——墩平均周長；
zi、zi-1——基礎底面至第i層、第i-1層土底面的距離；
αp——墩端阻力發(fā)揮系數(shù)；
αi、αi-1——基礎底面計算點至第i層、第i-1層土底面范圍內(nèi)的平均附加應力系數(shù)；
β——墩間土承載力發(fā)揮系數(shù)；
λ——單墩承裁力發(fā)揮系數(shù)；
γm——基礎底面以上土的加權平均重度；
ζi—— 基礎底面下第i計算土層模量系數(shù)；
ψsp——復合地基變形計算經(jīng)驗系數(shù)。
3 基本規(guī)定
3.0.1 組合錘法處理地基可分為組合錘擠密法和組合錘置換法，并應符合下列規(guī)定：
1 組臺錘擠密法適用于處理碎石土、砂土、粉土、濕陷性黃土、含水量低的素填土、以粗骨料為主的雜填土以及大面積山區(qū)丘陵地帶填方區(qū)域的地基；
2 組合錘置換法適用于處理飽和的雜填土、淤泥或淤泥質(zhì)土、軟塑或流塑狀態(tài)的黏性土和含水量高的粉土以及低洼填方區(qū)域的地基。
3.0.2 在組合錘法處理地基設計前，應進行下列工作：
1 搜集詳細的巖土工程勘察資料、上部結構及基礎設計資料等；
2 了解當?shù)厥┕l件及相似場地上同類工程的地基處理經(jīng)驗和使用情況；
3 根據(jù)工程的要求確定地基處理的目的和要求達到的技術指標；
4 調(diào)查鄰近建筑、地下工程、道路、管線等周邊環(huán)境情況。
3.0.3 組合錘法處理地基設計前應通過現(xiàn)場試驗或試驗性施工和必要的測試確定其適用性和處理效果，并根據(jù)檢測數(shù)據(jù)確定設計和施工參數(shù)。施工現(xiàn)場試驗區(qū)的個數(shù)應根據(jù)建筑場地復雜程度、建筑規(guī)模、類型和有無類似工程經(jīng)驗確定，宜為2個～3個。
3.0.4 試驗完工后，應采用靜載荷試驗確定單墩承載力特征值或單墩復合地基承載力特征值，并應選用重型動力觸探法、標準貫入法、鉆芯法或瑞利波法等，檢查置換墩著底情況及承載力與密度隨深度的變化。單墩靜載荷試驗應符合本規(guī)程附錄A的規(guī)定。
3.0.5 采用組合錘法處理的地基應進行變形驗算。
3.0.6 對建造在經(jīng)組合錘法處理的地基上、受較大水平荷載或位于斜坡上的建（構）筑物，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007的相關規(guī)定進行地基穩(wěn)定性驗算。
3.0.7 當單幢建筑物或結構單元的基礎落在巖土性質(zhì)有差異的地層上時，應采取措施以減少差異沉降。
3.0.8 對于現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007規(guī)定需要進行地基變形計算的建（構）筑物，經(jīng)地基處理后，應在施工及使用期間進行沉降觀測，直至沉降達到穩(wěn)定為止，并應按本規(guī)程附錄B的規(guī)定提供組合錘法地基處理工程的沉降觀測記錄。
4 設 計
4.0.1 組合錘法的有效加固深度應根據(jù)現(xiàn)場試夯或當?shù)亟?jīng)驗確定，初步設計時可按表4.0.1進行預估。
表4.0.1 組合錘法復合地基的有效加固深度
| 柱錘動壓當量 （KJ/m2） |
有效加固深度（m） | |
| 碎石、砂等粗顆粒土 | 粉土、黏性土、濕陷性黃土等細顆粒土 | |
| 800 | 8～9 | 7～8 |
| 900 | 9～10 | 8～9 |
| 1000 | 10～11 | 9～10 |
| 1100 | 11～12 | 10～11 |
| 1200 | 12～13 | 11～12 |
| 1300 | 13～14 | 12～13 |
| 1400 | 14～15 | 13～14 |
注：表中有效加固深度應從初始起夯面算起。
4.0.2 組合錘法的墩位布置宜根據(jù)基底平面形狀和寬度，采用等邊三角形、等腰三角形或正方形布置。墩宜布置在柱下和墻下。
4.0.3 墩間距設計應根據(jù)上部荷載大小、基底平面形狀和寬度、復合地基承載力要求、土體擠密條件及墩體材料等，并考慮柱錘施工擠土效應的影響，通過計算確定，初步設計時，可取柱錘直徑的(1.5～3.0)倍。
4.0.4 增強墩體為散體材料的組合錘法處理范圍應大于建筑物基礎范圍，每邊超出基礎外緣的寬度宜為基底下設計處理深度的1/2～2/3，并不宜小于3.0m。
4.0.5 墩體材料可采用砂土、黏性土或殘積土。對上部荷載較大或對不均勻沉降要求較高、土體含水量較大時，宜按就近取材原則選用砂土、角礫、圓礫、碎石、塊石、工業(yè)廢渣骨料、建筑廢骨料等粗顆粒材料；當要求單墩承載力特征值大于1000kN時，宜采用灰土、水泥土或混凝土。所選用的工業(yè)廢渣應符合國家現(xiàn)行有關腐蝕性和放射性安全標準的要求。
4.0.6 當墩體采用灰土、水泥土或混凝土時，其配合比應通過試驗確定。墩頂應鋪設厚度大于300mm壓實墊層。墊層材料宜采用級配較好的粗砂、礫砂或碎石，其最大粒徑不宜大于35mm。
4.0.7 置換墩的長度應根據(jù)地基土性質(zhì)、動壓當量和單墩或復合地基承載力確定。對于埋深較淺且厚度較薄的軟土層，置換墩應穿透該土層。
4.0.8 組合錘法單墩承載力應通過現(xiàn)場載荷試驗確定，對有粘結強度的增強體，初步設計時可采用下列方法估算：
1 墩周土和墩端土對墩的支承作用形成的豎向承載力特征值應按下式計算：
（4.0.8-1）
式中：Rα——組合錘法單墩豎向承載力特征值(kN)；
up——墩平均周長(m)；
qsi——墩周第i層土的側阻力特征值(kPa)，應按地區(qū)經(jīng)驗確定；
lpi——墩長范圍內(nèi)第i層土的厚度(m)，墩總長可按工程經(jīng)驗估算；
αp——墩端阻力發(fā)揮系數(shù)，應按地區(qū)經(jīng)驗取0.2～1.0；
qp——墩端阻力特征值(kPa)，可按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007的有關規(guī)定確定；
Ap——墩體橫截面積(m2)，墩體計算直徑可取組合錘的平均直徑。
2 由墩體強度確定的單墩墩體承載力應符合下式規(guī)定：
λRa≤0.25cuAp （4.0.8-2）
式中：Ra——由墩體強度確定的單墩墩體承載力(kN)；
cu——墩體立方體試塊在標準養(yǎng)護條件和齡期下的無側限抗壓強度平均值(kPa)；
λ——單墩承載力發(fā)揮系數(shù)，宜按試驗或地區(qū)經(jīng)驗取0.8～1.0。
4.0.9 當需要對復合地基承載力進行深度修正時，灰土、水泥土或混凝土墩體的強度應符合下式規(guī)定：
（4.0.9）
式中：γm——基礎底面以上土的加權平均重度(kN/m3)，地下水位以下取浮重度；
d——基礎埋置深度(m)；
spa——經(jīng)深度修正后的復合地基承載力特征值(kPa)。
4.0.10 組合錘法復合地基承載力特征值應通過復合地基載荷試驗或組合錘法單墩載荷試驗和墩間土地基載荷試驗并結合工程實踐經(jīng)驗綜合確定。初步設計時，可按下列方法估算：
1 墩體采用散體材料時復合地基承載力特征值宜按下式計算：
spk＝[1＋m（n－1）]sk（4.0.10-1）
式中：spk——復合地基承載力特征值(kPa)；
m——復合地基面積置換率，計算時墩截面積按可采用組合錘平均截面積；
n——復合地基墩土承載力比，宜按試驗或地區(qū)經(jīng)驗取2.0～4.0；
sk——處理后墩間土承載力特征值(kPa)，應由試驗確定；無試驗資料時可根據(jù)經(jīng)驗確定或取天然地基承載力特征值。
2 墩體采用有粘結強度的材料時復合地基承載力特征值宜按下式計算：
（4.0.10-2）
式中：β——墩間土承載力發(fā)揮系數(shù)，宜根據(jù)墩間土的工程性質(zhì)、墩體類型等因素及地區(qū)經(jīng)驗取0.6～1.0。
4.0.11 組合錘法復合地基受力范圍內(nèi)存在軟弱下臥層時，應驗算下臥層的地基承載力。驗算方法宜采用應力擴散角法，應力擴散角宜取處理前地基土內(nèi)摩擦角的1/2～2/3。
4.0.12 組合錘法復合地基的變形計算深度應大于加固土層的厚度(圖4.0.12)，并應符合現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007有關計算深度的規(guī)定。最終變形量的計算應按下式進行：
（4.0.12）
式中：s——復合地基變形量（mm）；
ψsp——復合地基變形計算經(jīng)驗系數(shù)，宜根據(jù)地區(qū)變形觀測資料經(jīng)驗確定，無地區(qū)經(jīng)驗時可根據(jù)變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值(Es)按表4.0.12取值。壓縮模量的當量值（Es）可按本規(guī)程第4.0.13條確定；
p0——相應于作用的準永久組合時基礎底面處的附加壓力(kPa)；
ζi——基礎底面下第i計算土層模量系數(shù)，加固土層可按本規(guī)程第4.0.14條確定，加固土層以下取1.0；
Esi——第i層土的壓縮模量(MPa)，應取處理前土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算；
zi、zi-1——基礎底面至第i層土、第i-1層土底面的距離(m)；
αi、αi-1——基礎底面計算點至第i層土、第i-1層土底面范圍內(nèi)平均附加應力系數(shù)，可按本規(guī)程附錄C采用。
圖4.0.12 基礎沉降計算的分層示意
1-地面標高；2-基底標高；3-平均附加應力系數(shù)α曲線；4-第i-1層；5-第i層
表4.0.12 復合地基變形計算經(jīng)驗系數(shù)ψsp
4.0.13 復合地基變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值（Es），應按下式計算：
（4.0.13）
式中：Ai，Aj——復合土層第i層、下臥土層第j層的附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值；
Espi、Esj——復合土層第i層、下臥土層第j層的壓縮模量，其中復合土層壓縮模量計算應符合本規(guī)程第4.0.14條的規(guī)定。
4.0.14 組合錘法復合土層各分層壓縮模量可按下列公式計算：
Espi＝ζiEsi （4.0.14-1）
ζi＝spk/ak （4.0.14-2）
式中：ak ——組合錘法復合地基頂面墩間土原地基承載力特征值( kPa)。
4.0.15 經(jīng)組合錘法處理后的地基，墻下條形基礎應采用鋼筋混凝土擴展基礎，柱下獨立基礎應采用鋼筋混凝土柱下擴展基礎或柱下條形基礎。墻下條形擴展基礎、柱下擴展基礎和柱下條形基礎的配筋、構造要求及抗彎、抗剪、抗沖切驗算方法，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007的規(guī)定執(zhí)行。
5 施 工
5.0.1 施工場地土的承載力應滿足設備行走和施工操作要求，當其承載力特征值小于60kPa或不符合設備行走和施工操作要求時，可在表層鋪填0.5m～2.0m厚的松散性材料，使地表形成硬層。
5.0.2 當場地為黏性土、填土、淤泥質(zhì)軟土，且強度較低，地下水位較高時，宜采用人工降低地下水位或鋪填一定厚度的磚渣等松散性材料，使施夯面高于地下水位2m以上。遇有坑內(nèi)或場地積水時，應及時排除。
5.0.3 組合錘擠密法施工應按下列工序進行：
1 第一道工序采用柱錘擠密，第一次施打夯坑深度不宜大于5.0m，第二次施打夯坑深度不宜大于3.0m；
2 第二道工序采用中錘擠密，夯坑深度不宜大于1.5m；
3 第三道工序采用扁錘擠密夯實，夯坑深度不宜大于0.5m；
4 最后進行全場地滿夯，第一次采用夯擊能1000kN·m～2000kN·m連續(xù)夯擊二擊；第二次采用夯擊能500kN·m～900kN·m夯擊一擊，夯印搭接大于1/3扁錘底面直徑。
5.0.4 組合錘擠密法施工夯擊次數(shù)應根據(jù)地基土的性質(zhì)確定，并應符合下列規(guī)定：
1 第一道工序柱錘點夯(1～2)次；
2 第二道工序中錘夯擊(1～2)次；
3 第三道工序扁錘低能量滿夯2次；
4 每次的夯擊數(shù)及停夯標準，均應滿足試驗區(qū)試驗確定的施工參數(shù)要求。
5.0.5 組合錘置換法施工時應按下列工序進行：
1 第一道工序采用柱錘點夯(1～2)次，形成夯坑后，采用試夯確定的置換料回填；
2 第二道工序采用中錘夯擊(1～2)次，形成夯坑后，采用試夯確定的置換料回填；
3 第三道工序采用扁錘低能量滿夯2次；
4 每次的夯擊數(shù)、夯坑深度和停錘標準均應滿足試驗區(qū)試驗確定的施工參數(shù)要求。
5.0.6 組合錘法施工的停錘標準應同時符合下列規(guī)定：
1 夯坑周圍地面不應有大于100mm的隆起；不因夯坑過深而發(fā)生提錘困難；
2 應根據(jù)土質(zhì)情況及承裁力要求調(diào)整停錘標準，當最后兩擊的平均夯沉量分別為柱錘(200±40) mm、中錘、扁錘(100±20)mm時可停錘；
3 累計夯沉量宜為設計墩長的(1.5～2.0)倍。
5.0.7 兩遍夯擊之間應有間歇期，間歇期應根據(jù)土中超靜孔隙水壓力消散時間的實測資料確定。當缺少實測資料時，可根據(jù)地基土的滲透性確定，對于滲透系數(shù)小于10－5cm/s的黏性土地基，間歇期不應少于7d。
5.0.8 施工過程中應有質(zhì)檢員負責下列工作：
1 應收集夯前各層地基土的原位檢測和土工試驗等數(shù)據(jù)，并檢查夯錘質(zhì)量、錘底面積和落距，確保夯擊能和動壓當量符合設計要求；
2 每一道工序、每一次夯擊前，應復核夯點位置，夯完后檢查夯坑位置，發(fā)現(xiàn)偏差或漏夯應及時糾正；
3 應按設計要求和試夯數(shù)據(jù)，檢查每個夯點的夯擊次數(shù)和夯坑深度，測量最后兩擊的夯沉量，并做好檢查測量的記錄，對組合錘置換尚應檢查置換深度；
4 收錘時應檢查最后兩擊平均夯沉量是否滿足要求；
5 按本規(guī)程附錄D的規(guī)定記錄施工全過程的各項參數(shù)及工況。
5.0.9 組合錘法地基處理施工結束后，應進行質(zhì)量檢測，并驗收合格后方可進行下一道工序。
5.0.10 施工完成后，墩頂標高不應低于基礎墊層底標高200mm?；樱ú郏╅_挖宜采取局部開挖的方式，開挖至墊層的設計底面標高后，應及時清除松散土體并施工墊層。
5.0.11 經(jīng)組合錘法處理后的地基，在基礎施工完成后，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 GB 50202的相關規(guī)定及時分層回填夯實。
6 質(zhì)量檢驗
6.0.1 經(jīng)組合錘法處理后的地基竣工驗收時，承載力檢驗應采用單墩載荷試驗或單墩復合地基載荷試驗。當采用重型動力觸探、標準貫入、鉆芯和瑞利波等方法檢查置換墩著底情況及承載力與密度隨深度的變化狀況時，應符合本規(guī)程附錄E的規(guī)定。
6.0.2 質(zhì)量檢測應在施工結束間隔一定時間后進行；對粉土和黏性土地基間歇期不宜少于28d，對碎石土和砂土地基間歇期宜為14d。
6.0.3 竣工驗收時，承載力檢驗的數(shù)量，應根據(jù)場地復雜程度和建筑物的重要性確定，每個建筑的載荷試驗點數(shù)不應少于墩點數(shù)的1％，且不應少于3點；當墩點數(shù)在100點以內(nèi)時，不應少于2點；當墩點數(shù)在50點以內(nèi)時，不應少于1點。置換墩著底情況及承載力與密度隨深度變化情況的檢測總數(shù)量不應少于墩點數(shù)的1％。
6.0.4 質(zhì)量檢驗宜按“先墩身質(zhì)量檢驗，后靜載荷試驗”的順序進行。發(fā)現(xiàn)測試數(shù)據(jù)不滿足設計要求時，應及時補夯或采取其他有效措施處理。對采取補夯或其他措施處理后的工程，應進行補充檢驗和重新組織驗收。
6.0.5 組合錘法復合地基處理工程竣工驗收時，應提交下列資料：
1 試夯成果報告及現(xiàn)場夯點平面布置圖；
2 施工組織設計；
3 施工記錄和施工監(jiān)測記錄；
4 載荷試驗和動力觸探等檢測報告；
5 其他施工資料。
附錄A 組合錘法處理地基單墩載荷試驗要點
A.0.1 本試驗要點適用于組合錘法處理地基的單墩載荷試驗。
A.0.2 試驗前應防止試驗場地地基土含水量發(fā)生變化或地基土受到擾動。
A.0.3 承壓板底面標高應與墩頂設計標高相一致。承壓板底面下宜鋪設粗砂或中砂找平墊層。試驗標高處的試坑寬度和長度不應小于承壓板尺寸的3倍。
A.0.4 試驗的承壓板可采用圓形或方形，應具有足夠的剛度。尺寸按組合錘錘底面積的平均值確定。墩的中心（或形心）應與承壓板中心重合，并與加荷的千斤頂（兩臺及兩臺以上）合力中心重合。
A.0.5 最大加載量不應小于設計要求壓力值的2.2倍；加載等級可分為8級～12級；正式加載前應進行預壓，預壓值宜為分級荷載的2倍，預壓持續(xù)1h后卸載開始試驗。
A.0.6 試驗應采用維持荷載法。每級荷載加截后，按間隔10min、10min、10min、15min、15min測讀一次沉降量，以后每隔30min測讀一次沉降量。當連續(xù)2h內(nèi)每小時的沉降量小于0.1mm時，即可加下一級荷載。
A.0.7 當出現(xiàn)下列現(xiàn)象之一時可終止加載：
1 沉降急劇增大，土被擠出或承壓板周圍出現(xiàn)明顯的隆起；
2 承壓板的累計沉降量已大于其寬度或直徑的6％；
3 當達不到極限荷載，而最大加載壓力已大于設計要求壓力值的2.2倍；
4 沉降急劇增大，荷載～沉降曲線出現(xiàn)陡降段；
5 在某一級荷載作用下，24h內(nèi)沉降速率未達到穩(wěn)定。
A.0.8 卸載級數(shù)可為加載級數(shù)的一半，等量進行，每卸一級，間隔0.5h，讀記回彈量，待卸完全部荷載后間隔3h讀記總回彈量。
A.0.9 當荷載～沉降曲線上極限荷載能確定，而其值不小于對應比例界限的2倍時，單墩承載力特征值可取比例界限；當其值小于對應比例界限的2倍時，單墩承載力特征值可取極限荷載的一半。
A.0.10 當統(tǒng)計的試驗數(shù)據(jù)滿足其值差不大于平均值的30％時，可取其平均值為單墩承載力特征值。
附錄B 組合錘法處理地基工程沉降觀測記錄表
附錄B 組合錘法處理地基工程沉降觀測記錄表
表B 組合錘法處理地基工程沉降觀測記錄表
工程名稱：____ 標準點高程__________
| 測點 | 第 次年 月 日 | 第 次年 月 日 | |||||
| 初測高程（mm） | 高程 | 沉降量（mm） | 高程 | 沉降量（mm） | |||
| 本次 | 累計 | 本次 | 累計 | ||||
| 平均進度 | |||||||
| 工 程 進 度 |
|||||||
| 測點布置 | 示意圖 | ||||||
附錄C 附加應力系數(shù)Α、平均附加應力系數(shù)Α
C.0.1 矩形面積上均布荷載下角點的附加應力系數(shù)α、平均附加應力系數(shù)α應按表C.0.1-1、表C.0.1-2確定。
表C.0.1-1 矩形面積上均布荷載作用下角點附加應力系數(shù)α
注：a——矩形均布荷載長度（m）；b——矩形均布荷載寬度（m）；z——計算點離基礎底面或樁端平面垂直距離（m）。
表C.0.1-2 矩形面積上均布荷載作用下角點平均附加應力系數(shù)α
C.0.2 矩形面積上三角形分布荷載下角點的附加應力系數(shù)α、平均附加應力系數(shù)α應按表C.0.2確定。
表C.0.2 矩形面積上三角形分布荷載作用下角點的附加應力系數(shù)α平均附加應力系數(shù)α
續(xù)表C.0.2
續(xù)表C.0.2
續(xù)表C.0.2
續(xù)表C.0.2
C.0.3 圓形面積上均勻布荷載下中點的附加應力系數(shù)α、平均附加應力系數(shù)α應按表C.0.3確定。
表C.0.3 圓形面積上均布荷載作用下中點的附加應力系數(shù)α與平均附加應力系數(shù)α
C.0.4 圓形面積上三角形分布荷載下邊點的附加應力系數(shù)α、平均附加應力系數(shù)α應按表C.0.4確定。
r——圓形面積的半徑
表C.0.4 圓形面積上三角形分布荷載作用下邊點的附加應力系數(shù)α與平均附加應力系數(shù)α
附錄D 組合錘擠密和組合錘置換施工記錄
附錄D 組合錘擠密和組合錘置換施工記錄
表D 組合錘擠密和組合錘置換施工記錄
起重機型號：____ 夯錘重量（t）：____夯擊日期： 年 月 日
技術負責人：____工（隊）長：____最后兩擊平均下沉量控制為____mm
夯錘尺寸（m）：____ 落距（m）：____ 記錄人：____
注：表中夯沉量按mm計。
附錄E 組合錘法處理地基工程的墩體質(zhì)量檢驗方法
附錄E 組合錘法處理地基工程的墩體質(zhì)量檢驗方法
表E 組合錘法處理地基工程的墩體質(zhì)量檢驗方法
