GB 50251-2015 輸氣管道工程設計規(guī)范 （完整版）
1 總 則
1.0.1 為在輸氣管道工程設計中貫徹國家的有關法規(guī)和方針政策，統(tǒng)一技術要求，做到技術先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，制定本規(guī)范。
1.0.2 本規(guī)范適用于陸上新建、擴建和改建輸氣管道工程設計。
1.0.3 輸氣管道工程設計應符合下列規(guī)定：
1 應保護環(huán)境、節(jié)約能源、節(jié)約用地，并應處理好與鐵路、公路、輸電線路、河流、城鄉(xiāng)規(guī)劃等的相互關系；
2 應積極采用新技術、新工藝、新設備及新材料；
3 應優(yōu)化設計方案，確定經(jīng)濟合理的輸氣工藝及最佳的工藝參數(shù)；
4 擴建項目應合理地利用原有設施和條件；
5 分期建設項目應進行總體設計，并制定分期實施計劃。
1.0.4 輸氣管道工程設計除應符合本規(guī)范外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。
2 術 語
2.0.1 管道氣體 pipeline gas
通過管道輸送的天然氣、煤層氣和煤制天然氣。
2.0.2 輸氣管道工程 gas transmission pipeline project
用管道輸送天然氣、煤層氣和煤制天然氣的工程。一般包括輸氣管道、輸氣站、管道穿(跨)越及輔助生產(chǎn)設施等工程內(nèi)容。
2.0.3 輸氣站 gas transmission station
輸氣管道工程中各類工藝站場的總稱。一般包括輸氣首站、輸氣末站、壓氣站、氣體接收站、氣體分輸站、清管站等。
2.0.4 輸氣首站 gas transmission initial station
輸氣管道的起點站。一般具有分離、調(diào)壓、計量、清管等功能。
2.0.5 輸氣末站 gas transmission terminal station
輸氣管道的終點站。一般具有分離、調(diào)壓、計量、清管、配氣等功能。
2.0.6 氣體接收站 gas receiving station
在輸氣管道沿線，為接收輸氣支線來氣而設置的站，一般具有分離、調(diào)壓、計量、清管等功能。
2.0.7 氣體分輸站 gas distributing station
在輸氣管道沿線，為分輸氣體至用戶而設置的站，一般具有分離、調(diào)壓、計量、清管等功能。
2.0.8 壓氣站 compressor station
在輸氣管道沿線，用壓縮機對管道氣體增壓而設置的站。
2.0.9 地下儲氣庫 underground gas storage
利用地下的某種密閉空間儲存天然氣的地質(zhì)構造、氣井及地面設施。地質(zhì)構造類型包括鹽穴型、枯竭油氣藏型、含水層型等。
2.0.10 注氣站 gas injection station
將天然氣注入地下儲氣庫而設置的站。
2.0.11 采氣站 gas withdraw station
將天然氣從地下儲氣庫采出而設置的站。
2.0.12 管道附件 pipe auxiliaries
管件、法蘭、閥門、清管器收發(fā)筒、匯管、組合件、絕緣法蘭或絕緣接頭等管道專用承壓部件。
2.0.13 管件 pipe fitting
彎頭、彎管、三通、異徑接頭和管封頭。
2.0.14 彈性敷設 pipe laying with elastic bending
利用管道在外力或自重作用下產(chǎn)生彈性彎曲變形，改變管道走向或適應高程變化的管道敷設方式。
2.0.15 清管系統(tǒng) pigging system
為清除管線內(nèi)凝聚物和沉積物，隔離、置換或進行管道在線檢測的全套設備。其中包括清管器、清管器收發(fā)筒、清管器指示器及清管器示蹤儀等。
2.0.16 設計壓力 design pressure(DP)
在相應的設計溫度下，用以確定管道計算壁厚及其他元件尺寸的壓力值，該壓力為管道的內(nèi)部壓力時稱為設計內(nèi)壓力，為外部壓力時稱為設計外壓力。
2.0.17 設計溫度 design temperature
管道在正常工作過程中，在相應設計壓力下，管壁或元件金屬可能達到的最高或最低溫度。
2.0.18 管輸氣體溫度 pipeline gas temperature
氣體在管道內(nèi)輸送時的流動溫度。
2.0.19 操作壓力 operating pressure(OP)
在穩(wěn)定操作條件下，一個系統(tǒng)內(nèi)介質(zhì)的壓力。
2.0.20 最大操作壓力 maximum operating pressure(MOP)
在正常操作條件下，管線系統(tǒng)中的最大實際操作壓力。
2.0.21 最大允許操作壓力 maximum allowable operating pressure(MAOP)
管線系統(tǒng)遵循本規(guī)范的規(guī)定，所能連續(xù)操作的最大壓力，等于或小于設計壓力。
2.0.22 泄壓放空系統(tǒng) relief and blow-down system
對超壓泄放、緊急放空及開工、停工或檢修時排放出的可燃氣體進行收集和處理的設施。泄壓放空系統(tǒng)由泄壓設備、收集管線、放空管和處理設備或其中一部分設備組成。
2.0.23 水露點 water dew point
氣體在一定壓力下析出第一滴水時的溫度。
2.0.24 烴露點 hydrocarbon dew point
氣體在一定壓力下析出第一滴液態(tài)烴時的溫度。
2.0.25 冷彎彎管 cold bends
用模具將管子在不加熱狀態(tài)下彎制成需要角度的彎管。
2.0.26 熱煨彎管 hot bends
管子加熱后，在彎制機具上彎曲成需要角度的彎管。
2.0.27 并行管道 parallel pipelines
以一定間距(小于或等于50m)相鄰敷設的兩條或多條管道。
2.0.28 線路截斷閥(室) block valve station
油氣輸送管道線路截斷閥及其配套設施的總稱，也稱為閥室。
3 輸氣工藝
4 線 路
5 管道和管道附件的結構設計
6 輸氣站
7 地下儲氣庫地面設施
8 儀表與自動控制
9 通 信
9.0.1 輸氣管道通信方式，應根據(jù)輸氣管道管理營運對通信的要求以及行業(yè)的通信網(wǎng)絡規(guī)劃確定。
9.0.2 光纜與輸氣管道同溝敷設時，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《輸油(氣)管道同溝敷設光纜(硅芯管)設計及施工規(guī)范》SY／T 4108的有關規(guī)定。光纖容量應預留適當?shù)母辉Ａ恳詡浣窈髽I(yè)務發(fā)展的需要。
9.0.3 通信站的位置應根據(jù)生產(chǎn)要求，宜設置在管道各級生產(chǎn)管理部門、沿線工藝站場及其他沿管道的站點。
9.0.4 線路閥室應依據(jù)輸氣工藝、監(jiān)控和數(shù)據(jù)采集(SCADA)系統(tǒng)的控制要求選擇適當?shù)耐ㄐ欧绞健?br />9.0.5 管道通信系統(tǒng)的通信業(yè)務應根據(jù)輸氣工藝、監(jiān)控和數(shù)據(jù)采集(SCADA)系統(tǒng)數(shù)據(jù)傳輸和生產(chǎn)管理運行等需要設置。
9.0.6 輸氣管道通信宜在調(diào)度控中心設自動電話交換系統(tǒng)，電話交換系統(tǒng)應具有調(diào)度功能。站場電話業(yè)務宜接入當?shù)毓搽娫捑W(wǎng)。
9.0.7 監(jiān)控和數(shù)據(jù)采集(SCADA)系統(tǒng)數(shù)據(jù)傳輸當設置備用傳輸通道時，宜采用與主用傳輸通道不同的通信路由。
9.0.8 輸氣管道巡回檢查、管道事故搶修和維修的部門，可配備滿足使用條件的移動通信設備。
9.0.9 站場值班室應設火警電話，火警電話宜為公網(wǎng)直撥電話或消防部門專用火警系統(tǒng)電話。
10 輔助生產(chǎn)設施
11 焊接與檢驗、清管與試壓、干燥與置換
附錄A 輸氣管道工藝計算
A.0.1 當輸氣管道沿線的相對高差△h≤200m且不考慮高差影響時，氣體的流量應按下式計算：
式中：qv——氣體(P0＝0.101325MPa，T＝293K)的流量(m3／d)；
E——輸氣管道的效率系數(shù)(當管道公稱直徑為300mm～800mm時，E為0.8～0.9；當管道公稱直徑大于800mm時，E為0.91～0.94)；
d——輸氣管內(nèi)直徑(cm)；
P1、P2——輸氣管道計算管段起點和終點的壓力(絕)(MPa)；
Z——氣體的壓縮因子；
T——氣體的平均溫度(K)；
L——輸氣管道計算段的長度(km)；
△——氣體的相對密度。
A.0.2 當考慮輸氣管道沿線的相對高差影響時，氣體的流量應按下式計算：
式中：α——系數(shù)(m-1)，
，Ra為空氣和氣體常數(shù)，在標準狀況下，Ra＝287.1m2／(s2·K)；
△h——輸氣管道計算管段的終點對計算段的起點的標高差(m)；
n——輸氣管道沿線計算管段數(shù)，計算管段是沿輸氣管道走向從起點開始，當相對高差≤200m時劃作一個計算管段；
hi、hi-1——各計算管段終點和對該段起點的標高差(m)；
Li——各計算管段長度(km)。
附錄B 受約束的埋地直管段軸向應力計算和當量應力校核
B.0.1 由內(nèi)壓和溫度引起的軸向應力應按下列公式計算：
式中：σL——管道的軸向應力，拉應力為正，壓應力為負(MPa)；
μ——泊桑比，取0.3；
σh——由內(nèi)壓產(chǎn)生的管道環(huán)向應力(MPa)；
E——鋼材的彈性模量(MPa)；
α——鋼材的線膨脹系數(shù)(℃-1)；
t1——管道下溝回填時的溫度(℃)；
t2——管道的工作溫度(℃)；
P——管道設計內(nèi)壓力(MPa)；
d——管子內(nèi)徑(mm)；
δn——管子公稱壁厚(mm)。
B.0.2 受約束熱脹直管段，應按最大剪應力強度理論計算當量應力，并應滿足下式要求：
式中：σe——當量應力(MPa)；
σs——管材標準規(guī)定的最小屈服強度(MPa)。
附錄C 受內(nèi)壓和溫差共同作用下的彎頭組合應力計算
C.0.1 當彎頭所受的環(huán)向應力σh小于許用應力[σ]時，組合應力以σe應按下列公式計算：
式中：σe——由內(nèi)壓和溫差共同作用下的彎頭組合應力(MPa)；
σh——由內(nèi)壓產(chǎn)生的環(huán)向應力(MPa)；
σhmax——由熱脹彎矩產(chǎn)生的最大環(huán)向應力(MPa)；
σb——材料的強度極限(MPa)；
P——設計內(nèi)壓力(MPa)；
d——彎頭內(nèi)徑(m)；
δb——彎頭的壁厚(m)；
[σ]——材料的許用應力(MPa)；
F——設計系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.3和表4.2.4選取；
φ——焊縫系數(shù)，當選用符合本規(guī)范第5.2.2條規(guī)定的鋼管時，φ值取1.0；
t——溫度折減系數(shù)，溫度低于120℃時，t取1.0；
σs——材料標準規(guī)定的最小屈服強度(MPa)；
βq——環(huán)向應力增強系數(shù)；
σo——熱脹彎矩產(chǎn)生的環(huán)向應力(MPa)；
r——彎頭截面平均半徑(m)；
R——彎頭曲率半徑(m)；
λ——彎頭參數(shù)；
M——彎頭的熱脹彎矩(MN·m)；
Ib——彎頭截面的慣性矩(m4)。
附錄D 敷管條件的設計參數(shù)
附錄D 敷管條件的設計參數(shù)
表D 敷管條件的設計參數(shù)
注：1 管徑大于或等于750mm的管道不宜采用1型。
2 基床包角指管基土壤反作用的圓弧角。
3 表中的Es為土壤變形模量。
附錄E 管道附件由膨脹引起的綜合應力計算
E.0.1 當輸氣管道系統(tǒng)中的直管段沒有軸向約束(如固定支墩或其他錨固件)時，由于熱脹作用使管道附件產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)，其產(chǎn)生的組合應力(不考慮流體內(nèi)壓作用)應按下列公式計算：
式中：σe——組合應力(MPa)；
σs——鋼管標準規(guī)定的最小屈服強度(MPa)；
σmp——彎曲合應力(MPa)；
σts——扭應力(MPa)；
I——管件彎曲應力增強系數(shù)，應按表E.0.1選取或計算；
Mb——總彎曲力矩(N·m)；
W——鋼管截面系數(shù)(cm3)；
Mt——扭矩(N·m)。
表E.0.1 管件彎曲應力增強系數(shù)表
注：對管道附件，應力增強系數(shù)I適用于任何平面上的彎曲，其值不應小于1，這兩個系數(shù)適用于弧形彎頭整個弧長及三通交接口處。
E.0.2 對于大口徑薄壁彎頭或彎管，應力增強系數(shù)應除以修正系數(shù)，修正系數(shù)應按下式計算：
式中：α——應力增強系數(shù)的修正系數(shù)；
P——管道附件承受的內(nèi)壓(MPa)；
E——室溫下材料的彈性模量。
E.0.3 當管件計算的組合應力不滿足本規(guī)范式(E.0.1-1)時，應加大壁厚再校核。
附錄F 三通和開孔補強的結構與計算
F.0.1 三通或直接在管道上開孔與支管連接時，其開孔削弱部分可按等面積補強原理進行補強，其補強應按下列公式計算：
式中：A1——在有效補強區(qū)內(nèi)，主管承受內(nèi)壓所需設計壁厚外的多余厚度形成的面積(mm2)；
A2——在有效補強區(qū)內(nèi)，支管承受內(nèi)壓所需最小壁厚外的多余厚度形成的截面積(mm2)；
A3——在有效補強區(qū)內(nèi)，另加的補強元件的面積，包括這個區(qū)內(nèi)的焊縫截面積(mm2)；
A4——主管開孔削弱所需要補強的面積(mm2)。
F.0.2 拔制三通補強(圖F.0.2)補強結構的補強計算應滿足本規(guī)范式(F.0.1-1)的要求，其中的A3應按下式計算：
F.0.3 整體加厚三通(圖F.0.3)補強結構可采用主管或支管的壁厚或主、支管壁厚同時加厚補強，補強計算應滿足本規(guī)范式(F.0.1-1)的要求，其中的A3應是補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積。
圖F.0.2 拔制三通補強
do-支管外徑(mm)；di-支管內(nèi)徑(mm)；Do-主管外徑(mm)；Di-主管內(nèi)徑(mm)；H-補強區(qū)的高度(mm)；
δ0-翻邊處的直管管壁厚度(mm)；δb-與支管連接的直管管壁厚度(mm)；δ′b-支管實際厚度(mm)；δn-與主管連接的直管管壁厚度(mm)；
δ′n-主管的實際厚度(mm)；F-補強區(qū)寬度的1／2，等于di(mm)；H0-拔制三通支管接口扳邊的高度(mm)；r0-拔制三通扳邊接口外形輪廓線部分的曲率半徑(mm)
注：圖中雙點劃線范圍內(nèi)為有效補強區(qū)。
圖F.0.3 整體加厚三通
注：圖F.0.3中，除A3外其余符號的含義與圖F.0.2相同。
F.0.4 在管道上直接開孔與支管連接的開孔局部補強(圖F.0.4)結構，開孔削弱部分的補強計算應滿足本規(guī)范式(F.0.1-1)的要求，其中的A3應是補強元件提供的補強面積與補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積之和，補強的材質(zhì)和結構還應符合下列規(guī)定：
圖F.0.4 開孔局部補強
注：圖F.0.4中，除A3外其余符號的含義與圖F.0.2相同。
1 補強元件的材質(zhì)應和主管道材質(zhì)一致，當補強元件鋼材的許用應力低于主管道材料的許用應力時，補強元件面積應按二者許用應力的比值成比例增加；
2 主管上鄰近開孔連接支管時，其兩相鄰支管中心線的距離不得小于兩支管直徑之和的1.5倍，當相鄰兩支管中心線的距離小于2倍大于1.5倍兩支管直徑之和時，應采用聯(lián)合補強件，且兩支管外壁到外壁間的補強面積不得小于主管上開孔所需總補強面積的1／2；
3 開孔應避開主管道的制管焊縫和環(huán)焊縫。
附錄G 壓縮機軸功率計算
G.0.1 離心式壓縮機軸功率應按下式計算：
式中：N——壓縮機軸功率(kW)；
ω——天然氣流量(kg／h)；
η——壓縮機效率；
M——氣體的質(zhì)量(kg／kmol)，其值等于氣體的相對分子量；
Z——氣體平均壓縮因子；
T1——壓縮機進口氣體溫度(K)；
K——氣體絕熱指數(shù)，以甲烷為主的天然氣K可取1.27～1.31；
ε——壓縮比。
G.0.2 往復式壓縮機軸功率應按下式計算：
式中：N——壓縮機軸功率(kW)；
P1——壓縮機進氣壓力(MPa)；
qv——進氣條件下壓縮機排量(m3／min)；
Z1、Z2——壓縮機進、排氣條件下的氣體壓縮系數(shù)。
附錄H 管端焊接接頭坡口型式
H.0.1 管端壁厚相同的對焊接頭坡口型式宜符合圖H.0.1的規(guī)定。
圖H.0.1 管端壁厚相同的對焊接頭坡口型式
H.0.2 管端壁厚不同和(或)材料屈服強度不同的對焊接頭坡口型式應滿足圖H.0.2的要求，并應符合下列規(guī)定：
1 材料、過渡處理及焊后熱處理應符合下列規(guī)定：
1)對接管段的最小屈服強度不同時，焊縫金屬的力學性能不應小于強度較高的管段；
2)壁厚不等管段的管端之間的過渡，可按圖H.0.2所示方法或可采用預制的過渡短節(jié)管過渡；
3)采用加工斜坡口時，焊趾部位應圓滑過渡，不應出現(xiàn)咬邊或凹槽；
4)最小屈服強度相同的不等壁厚管段對接焊時，對加工斜坡口的最小角度可不作限制；
5)焊后熱處理應按有效焊縫高度值確定。
2 對接管段內(nèi)徑不同時，坡口應符合下列規(guī)定：
1)當壁厚差不大于2.5mm時應焊透，坡口可按圖H.0.2(a)加工且不作特殊加工處理；
2)當壁厚差大于2.5mm且不能進入管內(nèi)焊接時，應按圖H.0.2(b)將較厚側(cè)管端內(nèi)部加工成斜坡口，斜坡口的加工角度最大不應大于30 °，最小不應小于14°；
3)當壁厚差超過2.5mm，但不超過較薄管段壁厚的1／2，且能進入管內(nèi)施焊時，可按圖H.0.2(c)采用內(nèi)焊填充完成過渡，較厚管段上的坡口鈍邊高度應等于管壁厚度的內(nèi)偏差加上對接管上的坡口的鈍邊高度；
4)當壁厚差大于較薄管段壁厚的1／2，且能進入管內(nèi)施焊時，可按圖H.0.2(b)將較厚管端的內(nèi)側(cè)加工成斜坡口，或可按圖H.0.2(d)加工成組合型式的斜坡口，即以較薄管鋼壁厚的1／2采用錐形焊縫，并從該點起將剩余部分加工成錐面。
3 當相焊接鋼管外徑不等時，坡口應符合下列規(guī)定：
1)當壁厚差不超過較薄鋼管壁厚的1／2時，可按圖H.0.2(e)加工坡口，焊縫過渡面角度不應大于30 °，且焊趾部位應圓滑過渡；
2)當壁厚差超過較薄鋼管壁厚的1／2時，應按圖H.0.2(f)將超出部分加工成斜坡口。
4 當相接管段內(nèi)徑及外徑均不同時，應綜合采用圖H.0.2(a)～H.0.2(f)或圖H.0.2(g)的方式進行坡口設計。
圖H.0.2 管端壁厚不同和(或)材料屈服強度不同的對焊接頭坡口型式
注：1 當相接材料等強度不等厚度時，圖中①不限定最小值。
2 圖中②設計用最大厚度δ2不應大于1.5δ1。
附錄J 輸氣站及閥室爆炸危險區(qū)域劃分推薦做法
J.0.1 爆炸危險區(qū)域劃分的表示方法宜符合下列圖示的規(guī)定：
J.0.2 工藝閥門及設備爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.2-1 通風良好區(qū)域的焊接連接閥門
圖J.0.2-2 通風良好區(qū)域的放空立管或放散管
圖J.0.2-3 通風不良區(qū)域的放空設備
圖J.0.2-4 通風良好區(qū)域的工藝閥門
圖J.0.2-5 通風不良區(qū)域的工藝閥門
圖J.0.2-6 通風良好的戶外設備
圖J.0.2-7 通風良好的封閉區(qū)域
圖J.0.2-8 通風不良的封閉區(qū)域
J.0.3 通風口爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.3-1 1區(qū)的通風口
圖J.0.3-2 2區(qū)的通風口
J.0.4 壓力容器、空冷器及水套爐爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.4-1 通風良好區(qū)域的壓力容器
圖J.0.4-2 通風不良區(qū)域的壓力容器
圖J.0.4-3 通風良好區(qū)域的后空冷器
圖J.0.4-4 通風良好區(qū)域的水套爐
J.0.5 氣液聯(lián)動閥爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.5-1 通風良好非封閉區(qū)域
圖J.0.5-2 通風良好封閉區(qū)域
圖J.0.5-3 通風不良封閉區(qū)域
J.0.6 與爆炸危險區(qū)域相鄰的建筑物，爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.6-1 封閉墻體的建筑物
圖J.0.6-2 與1區(qū)相鄰、非氣密墻體的建筑物
圖J.0.6-3 與2區(qū)相鄰、非氣密墻體的建筑物
J.0.7 壓縮機組爆炸危險區(qū)域劃分應符合下列圖示的規(guī)定：
圖J.0.7-1 露天安裝
圖J.0.7-2 通風良好的廠房
圖J.0.7-3 通風良好的廠房(半地下層布置)
圖J.0.7-4 通風不良的廠房
圖J.0.7-5 通風不良的廠房(半地下層布置)
注：本條的圖示中，地面以下的溝槽內(nèi)存在釋放源時，應按圖J.0.2-7、圖J.0.2-8劃分爆炸危險區(qū)域。
附錄K 埋地管道水壓強度試驗推薦做法
K.0.1 一級一類地區(qū)采用0.8強度設計系數(shù)的管道強度試驗，應繪制壓力-體積關系圖(P-V圖)監(jiān)測試驗過程。
K.0.2 試壓使用的設備及材料應符合下列規(guī)定：
1 試驗管段的充水設備宜采用離心泵；
2 試驗管段的升壓注水設備應采用往復泵，泵的流量選擇應適當，以便提供合適的升壓速度，泵的工作壓力應大于管段的最大試驗壓力；
3 試驗使用的試壓頭、管匯、閥門及管線的承壓能力應大于管段的最大試驗壓力，試壓前應對試壓系統(tǒng)進行全面檢查，確保參與試壓的設施處于良好狀態(tài)。
K.0.3 試驗管段的充水應符合下列規(guī)定：
1 應在試驗管段內(nèi)的充水起點置入一個或多個隔離球之后充水，以盡可能地排出管線內(nèi)的空氣，隔離球可在試壓完成之后取出；
2 充水宜連續(xù)進行，并應對充水的體積進行計量，以便判斷管內(nèi)空氣排出程度；
3 充水完成后，應進行一段時間的熱穩(wěn)定，使充入水的溫度與地層溫度相平衡，方可進入試壓階段。
K.0.4 試壓應符合下列規(guī)定：
1 可將試壓段的試驗壓力升高到不超過最大試驗壓力的80％，并應穩(wěn)壓一段時間；
2 在穩(wěn)壓時間內(nèi)，應監(jiān)視并檢查試驗管段是否有泄漏，如發(fā)現(xiàn)泄漏應泄壓并修復；
3 穩(wěn)壓時間完成后，應以均勻的速度升壓到試驗壓力；
4 升壓達到試驗壓力，應穩(wěn)壓一定時間并觀察，在此期間，可根據(jù)需要向管內(nèi)適量添加試壓介質(zhì)，以便保持試驗壓力，之后進入試驗壓力的穩(wěn)壓階段并應記錄穩(wěn)壓時間。
K.0.5 管道產(chǎn)生屈服所需壓力的測定應符合下列規(guī)定：
1 試驗管段升壓期間應繪制P-V圖，P-V圖的繪制應符合下列規(guī)定：
1)宜以升壓注入水的體積(V)為橫坐標，以壓力(P)為縱坐標，用升壓注入管線內(nèi)水的體積與管段壓力變化繪制關系圖；
2)應在足以準確建立P-V圖直線部分的最低壓力點開始繪制；
3)數(shù)據(jù)采集點應足夠密集，以便能及時測出P-V圖中偏離直線部分的非線性(曲線)的開始位置。
2 試驗期間，應密切監(jiān)視P-V圖圖形的變化趨勢，P-V圖中偏離直線后出現(xiàn)非線性(曲線)部分的開始，預示該管段快要接近屈服點，此時應停止升壓并檢查。
3 試壓管段環(huán)向應力超過100％管材標準要求的最小屈服強度時，可采用以下方法之一控制最大試驗壓力：
1)當需要兩倍于出現(xiàn)任何偏差前P-V圖的直線部分，單位壓力增值所需的泵沖程次數(shù)才能達到相同的單位壓力增值時的壓力；
2)壓力不超過P-V圖直線部分發(fā)生偏差后，所需的沖程次數(shù)乘以單位沖程容積等于在大氣壓下測量的管段充滿水體積的0.002倍時的壓力，該數(shù)值為試驗段的平均值。
